コレクション 地震時土圧 237808-地震時土圧 公式
(5)シート「物部岡部式」は、物部・岡部の地震時主働土圧係数を計算したものです。震度に対応する 主働土圧係数として、KE_pp、KE_pr、KE_rr、KEA1_rr の4 種が出力されます。それぞれの 主働土圧係数の意味は、以下の通りです。図315 後フーチング長さを確保した場合の土圧 h2304改訂 逆T 箱式・ラーメン δ：土と土 地震地 δ＝φ／2 常 時 δ＝φ 地震時 δ＝0 常 時 δ＝φ／3 δ：土とコンクリート δ δ P P 逆T 箱式・ラーメン （中埋土砂がある場合は土圧を考慮する。主働土圧計算用 常時土圧 δ = 2ϕ/3 δ = ϕ/3 地震時土圧 δ = ϕ/2 δ = 0 受働土圧計算用 常時土圧 ― δ = ϕ/3 地震時土圧 ― δ = ϕ/6 β = δ = 0 KA = tan2 (π 4 − ϕ 2)
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地震時土圧 公式
地震時土圧 公式-地震時における静止土圧係数の意義や理論値ともなると、イメージするのがさらに大変です。 綿密な検討を行うためには、応答変位法や静的・動的FEM解析などを実施することになりそうです。 静止土圧は英語ではearth pressure at restとされています。 極限 地震時土圧の計算図表 発行年月 1980年9月 港湾空港技術研究所 資料 0357 執筆者 松並仁茂，内田豊彦，岩崎正二 所属 設計基準部 設計基準部長 要旨 内部摩擦角および粘着力をもった土に対して壁面付着力を考慮した地震時土圧式をもとに，砂質土
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では地震力を静的な外力として作用させることにより地震時土圧を算定しているため、地震時土圧は地盤の強度 定数（φ、γ）と加速度（k h ）により決定され、擁壁の地震時安定性（擁壁の種類、応答特性）については考慮さEA ：地震時主働土圧強度 (kN/m2) p EAh ：地震時主働土圧強度の水平成分 (kN/m2) K EA ：クーロン土圧による地震時主働土圧係数 ：土の単位体積重量 (kN/m3) h ：厚さ (m) q' ：地震時等分布荷重 (kN/m2) c ：土の粘着力 (kN/m2)地震時 0 1 B / 300 地震時浮力 0 1 B / 300 (2) 支持に対する計算条件 ・地盤の許容鉛直支持力度 静力学公式により求める 地盤のせん断抵抗角 φ 3500 度 地盤の粘着力 c 00 kN/m2 支持地盤の単位体積重量
地震時挙動における 静的解析法のための動土圧の評価 首都大学東京大学院 都市環境科学研究科 都市基盤環境学域 トンネル・地下空間研究室 須藤 拓馬 指導教官 西村和夫 教授地震時における主働土圧の算定で, 現在広く使用され ているのは, 物部土圧式1)である これは1924年 に発 表されたもので, これが繋船岸ならびに重要基礎構造 物の耐震設計に貢献してきた功績は大きいこの点が従来の地震時土圧式と異なる点である。ここで、 図－1 に示すような楔土塊、擁壁に個別の加速度を与え た剛塑性体モデルを考える。なお、ここで擁壁は剛な地 盤上にあるものとしている。これから求まる本研究での 地震時土圧の提案式を次式に
重は、地震時土圧として上載荷重を無視した常時の土圧 を試行くさび法で算定し、躯体の自重などに起因する慣 性力を震度法で考慮している。しかし、本検討では文献 22 に準拠して、地震時土圧と慣性力の両者を荷重とし て考慮して安定計算を行った。では深さに比例して土圧が増加している。また、橋台の変形を拘束しな いCase2及び3ではCase1,4,5及び6と同じように、深さに関係なくほぼ同じ土圧を示している。 4．まとめ 本実験では橋台の躯体背面に作用する地震時主働土圧を直接的に計測した。(1) 地震時荷重 a．慣性力 b．地盤変位による外力 c．地震時土圧 d．地震時動水圧 e．水面動揺 f 液状化地盤の流動力 (2) 地震動の方向 地震動の方向としては、一般に直交する水平2方向を独立に考慮する。ただし、構造物の特性に
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中の式（解58）による地震時の壁面摩擦角（δ E）は下式による。詳しくは道路土工擁壁工指 針による。 tan(δ E)＝ sinφ・sin(θ∆β') 1sinφ・cos(θ∆β') ここに sin Δ ：sin(β 'θ) sinφ θ ：tan1 k h k h ：設計水平震度 （抗土圧構造物の耐震性評価にあたり，背面土の影響は 地震時土圧として考慮される場合が多い．その一方で， 水門の端堰柱や橋梁の橋台のように比較的複雑な抗土圧 構造物の耐震性評価にあたっては，壁と背面土の地震時台の地震時動的遠心模型実験，構造工学論文集Vol60A，14 年3 月）。また，図22 は実験の結果と して，橋台背面に作用する地震時土圧（作用荷重）の分布を示したものである。図22 でわかるよ
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畑式，glem），ランキンの土圧理論，改良試行くさび法8),9)，地震時土圧の新し い計算法 (修正物部・岡部式10),11)，松尾らの式12),13))について説明し，その後で各 種擁壁の設計実務で使用されている土圧算定法について説明する。 32 クーロンの土圧理論受働状態におけるスベリ面が地震時においても曲面となるという仮定のもとに, まずスベリ面を対数ラ線と直線からなる複合スベリ面と仮定して地震時土圧を求め, つぎにSokolovskiの塑性論を地震時に拡張して土圧を求めた。スベリ土塊に作用する力の釣合条件, ならびに壁面とランキン領域との擁壁に作用する地震時土圧については、最近、模型実験 により詳細なデータが得られている1),2)。それによれば、 地震時に滑動力が最大になるときの擁壁への作用土圧は、 物部・岡部の主働土圧よりも小さいというデータが示され ている。
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地震時動 土圧QA・S H/cosψ 90°＋ψ 盛土 単位体積重量 γ/cosψ； 内部摩擦角φ＞0； 粘着力係数 c＝0； 間隙水圧u＝0 ψ α＋ψ ：主働動土圧発揮時 ：kh＝0，φ＝50° ：kh＝0，φ＝30° ：kh＝04，φ＝50° ：kh＝04，φ＝30° kv＝0 β＝δ＝0° ω＝90° 主働動土圧係数 K A論文 土木学会地震工学論文集 1 初期土圧を考慮した 重力式ケーソン岸壁の滑動解析 風間基樹1・鈴木 崇2・小濱英司3・菅野高弘4 1東北大学大学院工学研究科教授（〒 宮城県仙台市青葉区荒巻字青葉 6606） Emailmkazama@civiltohokuacjp解題/抄録 書誌の解題/抄録 受働状態におけるスベリ面が地震時においても曲面となるという仮定のもとに, まずスベリ面を対数ラ線と直線からなる複合スベリ面と仮定して地震時土圧を求め, つぎにSokolovskiの塑性論を地震時に拡張して土圧を求めた。スベリ土塊に作用する力の釣合条件, ならび
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(2) 地震時土圧 クーロン土圧公式に基づいた式を示す。詳細は「433 地震時土圧」を参照。 ¿ ¾ ½ ¯ ® i P ea K v t sinθ sinθ 1 J h q・ K EA························（412） ここに、 Pea ：地震時主働土圧強地震時土圧 Pea= Kea･γt･z (kN/m2) 地震時単位面積水平力 Ph=Pea Kh・γc・t 90 図1132 免震層地下外壁の設計荷重分布例 図1133 設計荷重分布と応力 114 基礎構造の設計水平力を算定する ①杭基礎の場合 杭頭に作用する水平力は、免震層の高さに相当する地下階地震時水中飽和土部分の土圧係数 土圧を受ける壁の高さ H = 40m 水位条件 水位 地震時水中(壁下端より) hW ＝ 0600m 地震時大気中（壁上端より） h ＝ （ 3600m ） 土の単位体積重量 （大気中） 1860kN/m3 （飽和状態） 1960kN/m3 （水中） 980kN/m3
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地震時土圧の意味 用法を知る Astamuse
地震時土圧 青木 重雄 土質工学会論文報告集 12(4), x,地震時土圧の特性値は，次の3種類を基本とする． a) 地震時主働土圧 b) 地震時受働土圧 c) 静止土圧に地震時変動分（動土圧）を加えた土圧 地震時土圧は，構造物の外壁面に対して鉛直方向に作用する成分と平行方向に作用する成分があり65 地震時の土圧 地震時に擁壁に加わる土圧は、静止時の土圧に地震力（最大加速度）が静 的に加算されたものとして求めている。 土を支えている擁壁は、地震によっ て上下左右にゆすられるが、図−6．25 (b)のように左に傾き、かつ上方 に浮いている時が最も不安定である。 kh、kvを、それぞれ地震の水平震度 および鉛直震度とすると、図−6．25 (a)に示す
伊藤教授の土質力学講座 第六章
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図42 土圧（地震時） (3) 壁面摩擦角 各基準における壁面摩擦角（ ）を表45に示す。 表45 壁面摩擦角 ( ) ( ：土の内部摩擦角 ) 各 基 準 常時壁面摩擦角 ( ) 地震時壁面摩擦角 ( e) 擁 壁 関 係 日本道路協会「道路土工 擁壁工指針」7) 平成11年3月地震･衝突時 Fse 0 単位重量 γs kN/m3 00 内部摩擦角 φs 度 3500 粘着力 Cs kN/m2 500 Df m 0500 Df ' m 0000 擁壁断面図 受働土圧考慮の有無 受働土圧を考慮する場合に以下を入力する。 受働土圧の低減係数 擁壁前面の地表傾斜角 受働土圧計算用の壁面摩擦角地震時主働土圧係数 K AS 水平震度 kh φ＝30° φ＝50° 4 3 2 1 すべり面（せん断層）のせん断変形 us すべり面（せん断層）のせん断変形 us （a） Kh＝00 （b） Kh＝04 10 0 10 0 応力比：τ/σ＝tanφmob ピーク強度： （τ/σ）peak＝tanφ ピーク強度： （τ/σ）peak＝tanφ
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製品カタログ 綜合システム
常 時 ① 自重＋土圧＋載荷重 異常時 地震時 暴風時 衝突時 ② 自重＋地震時慣性力＋地震時土圧 ③ 自重＋土圧＋風荷重 ④ 自重＋土圧＋衝突荷重 23 自 重 擁壁の安定計算に用いる自重は，擁壁躯体の重量の他，かかと版付き擁壁にあ〃 （大地震時）tan1(kh) 1404(°) 土圧係数kea （中地震時） 0539 〃 （大地震時） 0600 ここに cos2(φαθ) Kea= ─────────────────────────────────────── 3) 許容応力度 中地震時 コンクリートの許容圧縮応力度σca 14(N/m m2)地震時土圧計算で粘着力を考慮できる根拠は 1101 耐震設計上の地盤種別の判定を行う場合の地表面の取り方 1100 道路標識基礎の安定検討について 1099 大型ブロック積み擁壁の基礎杭の検討 1098
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⑪地震時土圧 常時土圧＋地震時慣性力 常時土圧＋地震時慣性力 常時土圧＋地震時慣性力 × × ⑫設計水平震度 Kh=025（大規模） Kh=025（大規模） Kh=025（大規模） × × ⑬鉄筋 SD295 SD295 SD295 無筋 無筋 ⑭受働土圧 考慮しない 考慮しない 考慮しない 考慮しない
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